本实验填充材料采用旋转电极法制备的 GH4169 高温合金粉末，粉末粒径为 100‐150μm，粉末成分为 Cr 19.20 wt.%，Fe 18.1 wt.%，Nb 4.92 wt.%，Mo 3.19 wt.%，Ti 0.97 wt.%，Al 0.54 wt.%，Si 0.20 wt.%，Mn 0.04 wt.%，B 0.004 wt.%，余量为 Ni，实验前将 GH4169 高温合金粉末在 150℃的干燥箱内烘干 1.5h。将 GH4169 高温合金锻造合金板加工成尺寸为 70mm×50mm×10mm 的基板用于激光熔覆，采用机加工去除板材表面油污和氧化膜，并保证表面足够的光整度，再用丙酮擦拭表面以去除表面油污。本实验采用 WF300 型 Nd：YAG 激光喷焊机制备熔覆涂层。加工工艺参数为激光功率 3000W，单点能量密度 90J，熔覆扫描速度 10mm/s，送粉速率 16g/min，保护气流 15L/min，激光喷嘴与基体表面距离 15mm。

采用电火花加工将熔覆层加工成块和拉伸试样，拉伸试样尺寸如图 1 所示。对涂层块状及拉伸试样进行不同制度热处理，本实验采用的三种热处理分别为完全热处理、980STA 和双时效 DA，其热处理制度见表 1 所示。对热处理前后的涂层打磨抛光后再用腐蚀液（20ml HCl+20ml C2H5OH+1g CuCl2）侵蚀。采用奥林巴斯光学显微镜对涂层横截面组织进行观察。采用 HV‐1000 型维氏硬度计对热处理前后涂层横截面上硬度进行表征，加载载荷为 4.9N，保载时间为 15s。采用拉伸万能试验机对热处理前后涂层的抗拉强度进行测试，拉伸速率为 1mm/min，再采用 JSM‐6460 电子扫描显微镜对拉伸断口进行观察。

DA 态熔覆层的硬度增大到 420‐465HV，且熔覆层硬度值分布规律与热处理前相似。由于大量强化相在 DA 处理过程中析出而使熔覆层的硬度显著增加。但是由于 DA 处理的温度相对较低，对 Laves 相的形态与分布，及对熔覆层组织再结晶的影响程度有限，故 DA 态熔覆层横截面硬度分布仍保留热处理前的规律。经高温固溶处理及 980STA 处理后，熔覆层的硬度较 DA 态更高，分别达到了 490HV 和 515HV。主要是因为在高温固溶处理和低温固溶处理过程中，有更多的 Laves 相被回溶到奥氏体中，而在后续的 DA 处理过程中再次以强化相的形式析出，从而体现出更高的显微硬度。同时较高的热处理温度消除了熔覆层中的残余应力，使横截面上硬度的分布较 DA 态及熔覆态更为平整[12]。